Предел огнестойкости ребристых плит перекрытия. Огнестойкость железобетонных конструкций. Определение предела огнестойкости железобетонных конструкций

Железобетонные конструкции благодаря их негорючести и сравнительно небольшой теплопроводности довольно хорошо сопротивляются воздействию агрессивных факторов пожара. Однако они не могут беспредельно сопротивляться пожару. Современные железобетонные конструкции, как правило, выполняют тонкостенными, без монолитной связи с другими элементами здания, что ограничивает их способность осуществлять свои рабочие функции в условиях пожара до 1 ч, а иногда и менее. Еще меньшим пределом огнестойкости обладают увлажненные железобетонные конструкции. Если повышение влажности конструкции до 3,5% увеличивает предел огнестойкости, то дальнейшее повышение влажности бетона плотностью более 1200 кг/м 3 при кратковременном действии пожара может вызвать взрыв бетона и быстрое разрушение конструкции.

Предел огнестойкости железобетонной конструкции зависит от размеров ее сечения, толщины защитного слоя, вида, количества и диаметра арматуры, класса бетона и вида заполнителя, нагрузки на конструкцию и схемы ее опирания.

Предел огнестойкости ограждающих конструкций по прогреву — противоположной огню поверхности на 140°С (перекрытия, стены, перегородки) зависит от их толщины, вида бетона и его влажности. С увеличением толщины и уменьшением плотности бетона предел огнестойкости возрастает.

Предел огнестойкости по признаку потери несущей способности зависит от вида и статической схемы опирания конструкции. Однопролетные свободно опертые изгибаемые элементы (балочные плиты, панели и настилы перекрытий, балки, прогоны) при действии пожара разрушаются в результате нагревания продольной нижней рабочей арматуры до предельной критической температуры. Предел огнестойкости этих конструкций зависит от толщины защитного слоя нижней рабочей арматуры, класса арматуры, рабочей нагрузки и теплопроводности бетона. У балок и прогонов предел огнестойкости зависит еще от ширины сечения.

При одних и тех же конструктивных параметрах предел огнестойкости балок меньше, чем плит, так как при пожаре балки обогреваются с трех сторон (со стороны нижней и двух боковых граней), а плиты — только со стороны нижней поверхности.

Наилучшей арматурной сталью с точки зрения огнестойкости является сталь класса А-III марки 25Г2С. Критическая температура этой стали в момент наступления предела огнестойкости конструкции, загруженной нормативной нагрузкой, составляет 570°С.

Выпускаемые заводами крупнопустотные предварительно напряженные настилы из тяжелого бетона с защитным слоем 20 мм и стержневой арматурой из стали класса А-IV имеют предел огнестойкости 1 ч, что позволяет использовать данные настилы в жилых зданиях.

Плиты и панели сплошного сечения из обычного железобетона при защитном слое 10 мм имеют пределы огнестойкости: арматура из стали классов А-I и А-II — 0,75 ч; А-III (марки 25Г2С) — 1 ч.

В ряде случаев тонкостенные изгибаемые конструкции (пустотные и ребристые панели и настилы, ригели и балки при ширине сечения 160 мм и менее, не имеющие вертикальных каркасов у опор) при действии пожара могут разрушаться преждевременно по косому сечению у опор. Такой характер разрушения предотвращают путем установки на приопорных участках данных конструкций вертикальных каркасов длиной не менее 1/4 пролета.

Плиты, опертые по контуру, имеют предел огнестойкости значительно выше, чем простые изгибаемые элементы. Эти плиты армированы рабочей арматурой в двух направлениях, поэтому их огнестойкость зависит дополнительно от соотношения арматуры в коротком и длинном пролетах. У квадратных плит, имеющих данное соотношение, равное единице, критическая температура арматуры при наступлении предела огнестойкости составляет 800°С.

С увеличением соотношения сторон плиты критическая температура уменьшается, следовательно, снижается и предел огнестойкости. При соотношениях сторон более четырех предел огнестойкости практически равен пределу огнестойкости плит, опертых по двум сторонам.

Статически неопределимые балки и балочные плиты при нагревании утрачивают несущую способность в результате разрушения опорных и пролетных сечений. Сечения в пролете разрушаются в результате снижения прочности нижней продольной арматуры, а опорные сечения — вследствие потери прочности бетона в нижней сжатой зоне, нагревающейся до высоких температур. Скорость прогрева этой зоны зависит от размеров поперечного сечения, поэтому огнестойкость статически неопределимых балочных плит зависит от их толщины, а балок — от ширины и высоты сечения. При больших размерах поперечного сечения предел огнестойкости рассматриваемых конструкций значительно выше, чем статически определимых конструкций (однопролетные свободно опертые балки и плиты), и в ряде случаев (у толстых балочных плит, у балок, имеющих сильную верхнюю опорную арматуру) практически не зависит от толщины защитного слоя у продольной нижней арматуры.

Колонны. Предел огнестойкости колонн зависит от схемы приложения нагрузки (центральное, внецентренное), размеров поперечного сечения, процента армирования, вида крупного заполнителя бетона и толщины защитного слоя у продольной арматуры.

Разрушение колонн при нагревании происходит в результате снижения прочности арматуры и бетона. Внецентренное приложение нагрузки уменьшает огнестойкость колонн. Если нагрузка приложена с большим эксцентриситетом, то огнестойкость колонны будет зависеть от толщины защитного слоя у растянутой арматуры, т.е. характер работы таких колонн при нагревании такой же, как и простых балок. Огнестойкость колонны с малым эксцентриситетом приближается к огнестойкости центрально-сжатых колонн. Колонны из бетона на гранитном щебне обладают меньшей огнестойкостью (на 20%), чем колонны на известковом щебне. Это объясняется тем, что гранит начинает разрушаться при температуре 573°С, а известняки начинают разрушаться при температуре начала их обжига 800° С.

Стены. При пожарах, как правило, стены обогреваются с одной стороны и поэтому прогибаются или в сторону пожара, или в обратном направлении. Стена из центрально-сжатой конструкции превращается во внецентренно сжатую с увеличивающимся во времени эксцентриситетом. В этих условиях огнестойкость несущих стен в значительной степени зависит от нагрузки и от их толщины. С увеличением нагрузки и уменьшением толщины стены ее предел огнестойкости уменьшается, и наоборот.

С увеличением этажности зданий нагрузка на стены возрастает, поэтому для обеспечения необходимой огнестойкости толщину несущих поперечных стен в жилых зданиях принимают равной (мм): в 5… 9-этажных зданиях — 120, 12-этажных — 140, 16-этажных — 160, в домах высотой более 16 этажей — 180 и более.

Однослойные, двухслойные и трехслойные самонесущие панели наружных стен подвергаются действию небольших нагрузок, поэтому огнестойкость этих стен обычно удовлетворяет противопожарным требованиям.

Несущая способность стен при действии высокой температуры определяется не только изменением прочностных характеристик бетона и стали, но главным образом деформативностью элемента в целом. Огнестойкость стен определяется, как правило, потерей несущей способности (разрушением) в нагретом состоянии; признак же обогрева «холодной» поверхности стены на 140° С не является характерным. Предел огнестойкости находится в зависимости от рабочей нагрузки (запаса прочности конструкции). Разрушение стен от одностороннего воздействия происходит по одной из трех схем:

• 1) с необратимым развитием прогиба в сторону обогреваемой поверхности стены и ее разрушением в середине высоты по первому или второму случаю внецентренного сжатия (по нагретой арматуре или «холодному» бетону);
• 2) с прогибом элемента в начале в сторону нагревания, а на конечной стадии в противоположном направлении; разрушение — в середине высоты по нагретому бетону или по «холодной» (растянутой) арматуре;
• 3) с переменной направления прогиба, как и в схеме 1, но разрушение стены происходит в приопорных зонах по бетону «холодной» поверхности или по косым сечениям.

Первая схема разрушения характерна для гибких стен, вторая и третья — для стен с меньшей гибкостью и платформенно опертых. Если ограничить свободу поворота опорных сечений стены, как это имеет место при платформенном опирании, уменьшается ее деформативность и поэтому предел огнестойкости увеличивается. Так, платформенное опирание стен (на не смещаемые плоскости) увеличивало предел огнестойкости в среднем в два раза по сравнению с шарнирным опиранием независимо от схемы разрушения элемента.

Уменьшение процента армирования стен при шарнирном опирании снижает предел огнестойкости; при платформенном же опирании изменение в обычных пределах армирования стен на их огнестойкость практически не влияет. При нагревании стены одновременно с двух сторон (межкомнатные стены) у нее не возникает температурного прогиба, конструкция продолжает работать на центральное сжатие и поэтому предел огнестойкости не ниже, чем в случае одностороннего обогрева.

Основные принципы расчета огнестойкости железобетонных конструкций

Огнестойкость железобетонных конструкций утрачивается, как правило, в результате потери несущей способности (обрушения) за счет снижения прочности, теплового расширения и температурной ползучести арматуры и бетона при нагревании, а также вследствие прогрева не обращенной к огню поверхности на 140° С. По этим показателям — предел огнестойкости железобетонных конструкций может быть найден расчетным путем.

В общем случае расчет состоит из двух частей: теплотехнической и статической.

В теплотехнической части определяют температуру по сечению конструкции в процессе ее нагревания по стандартному температурному режиму. В статической части вычисляют несущую способность (прочность) нагретой конструкции. Затем строят график (рис. 3.7) снижения ее несущей способности во времени. По этому графику находят предел огнестойкости, т.е. время нагревания, по истечении которого несущая способность конструкции снизится до рабочей нагрузки, т.е. когда будет иметь место равенство: М рt (N рt) = М n (М n), где М рt (N рt) — несущая способность изгибаемой (сжатой или внецентренно сжатой) конструкции;

М n (М n), — изгибающий момент (продольное усилие) от нормативной или другой рабочей нагрузки.

Определение пределов огнестойкости строительных конструкций

Определение предела огнестойкости железобетонных конструкций

Исходные данные для железобетонной плиты перекрытия приведены в таблице 1.2.1.1

Вид бетона — легкий бетон плотностью с = 1600 кг/м3 с крупным заполнителем из керамзита; плиты многопустотные, с круглыми пустотами, количество пустот — 6 шт, опирание плит — по двум сторонам.

1) Эффективная толщина многопустотной плиты tэф для оценки предела огнестойкости по теплоизолирующей способности согласно п. 2.27 Пособия к СНиП II-2-80 (Огнестойкость):

2) Определяем по табл. 8 Пособия предел огнестойкости плиты по потере теплоизолирующей способности для плиты из легкого бетона с эффективной толщиной 140 мм:

Предел огнестойкости плиты 180 мин.

3) Определим расстояние от обогреваемой поверхности плиты до оси стержневой арматуры:

4) По таблице 1.2.1.2 (табл. 8 Пособия) определяем предел огнестойкости плиты по потере несущей способности при а = 40 мм, для легкого бетона при опирании по двум сторонам.

Таблица 1.2.1.2

Пределы огнестойкости железобетонных плит

Искомый предел огнестойкости 2 ч или 120 мин.

5) Согласно п. 2.27 Пособия для определения предел огнестойкости пустотных плит применяется понижающий коэффициент 0,9:

6) Определяем полную нагрузку на плит, как сумма постоянной и временной нагрузок:

7) Определяем отношение длительно действующей части нагрузки к полной нагрузке:

8) Поправочный коэффициент по нагрузке согласно п. 2.20 Пособия:

9) По п. 2.18 (ч. 1 б) Пособия принимаем коэффициент для арматуры

10) Определяем предел огнестойкости плиты с учётом коэффициентов по нагрузке и по арматуре:

Предел огнестойкости плиты по несущей способности составляет

Исходя из результатов полученных в ходе расчетов мы получили, что предел огнестойкости железобетонной плиты по несущей способности 139 мин., а по теплоизолирующей способности 180 мин. Необходимо брать наименьший предел огнестойкости.

Вывод: предел огнестойкости железобетонной плиты REI 139.

Определение пределов огнестойкости железобетонных колонн

Вид бетона — тяжелый бетон плотностью с = 2350 кг/м3 с крупным заполнителем из карбонатных пород (известняк);

В таблице 1.2.2.1 (табл. 2 Пособия) приведены значения фактических пределов огнестойкости (ПОф) железобетонных колонн с различными характеристиками. При этом ПОф определяется не по толщине защитного слоя бетона, а по расстоянию от поверхности конструкции до оси рабочего арматурного стержня (), которое включает помимо толщины защитного слоя еще и половину диаметра рабочего арматурного стержня.

1) Определяем расстояние от обогреваемой поверхности колонны до оси стержневой арматуры по формуле:

2) Согласно п. 2.15 Пособия для конструкций из бетона с карбонатным заполнителем размер поперечного сечения допускается уменьшать на 10 % при том же пределе огнестойкости. Тогда ширину колонны определим по формуле:

3) По таблице 1.2.2.2 (табл. 2 Пособия) определяем предел огнестойкости для колонны из легкого бетона с параметрами: b = 444 мм, а = 37 мм при обогреве колонны со всех сторон.

Таблица 1.2.2.2

Пределы огнестойкости железобетонных колонн

Искомый предел огнестойкости находится в интервале между 1,5 ч и 3 ч. Для определения предела огнестойкости применяем метод линейной интерполяции. Данные приведены в таблице 1.2.2.3

Для решения статической части задачиформу поперечного сечения железобетоннойплиты перекрытия с круглыми пустотами(прил.2 рис. 6.) приводим к расчетнойтавровой.

Определимизгибающий момент в середине пролетаот действия нормативной нагрузки исобственного веса плиты:

где q / n – нормативная нагрузка на 1 погонныйметр плиты, равная:

Расстояниеот нижней (обогреваемой) поверхностипанели до оси рабочей арматуры составит:

мм,

где d– диаметрарматурных стержней, мм.

Среднеерасстояние составит:

мм,

где А– площадь поперечного сеченияарматурного стержня (п. 3.1.1. ), мм 2 .

Определим основные размеры расчетноготаврового поперечного сечения панели:

Ширина: b f =b= 1,49 м;

Высота: h f = 0,5 (h-П)= 0,5 (220 – 159) = 30,5 мм;

Расстояние от не обогреваемой поверхностиконструкции до оси арматурного стержняh o =h –a= 220 – 21 = 199 мм.

Определяем прочностные и теплофизическиехарактеристики бетона:

Нормативное сопротивление по пределупрочности R bn = 18,5 МПа (табл. 12 или п. 3.2.1 для бетонакласса В25);

Коэффициент надежности  b = 0,83 ;

Расчетное сопротивление бетона попределу прочности R bu =R bn / b = 18,5 / 0,83 = 22,29 МПа;

Коэффициент теплопроводности  t = 1,3 – 0,00035Т ср = 1,3 – 0,00035723 = 1,05 Вт м -1 К -1 (п. 3.2.3. ),

где Т ср – средняя температурапри пожаре, равная 723 К;

Удельная теплоемкость С t = 481 + 0,84Т ср = 481 + 0,84 · 723 =1088,32 Дж кг -1 К -1 (п. 3.2.3. );

Приведенный коэффициенттемпературопроводности:

Коэффициенты, зависящие от среднейплотности бетона К= 39 с 0,5 иК 1 = 0,5 (п.3.2.8, п.3.2.9. ).

Определяем высоту сжатой зоны плиты:

Определяем напряжение в растянутойарматуре от внешней нагрузки в соответствиис прил. 4:

так как х t = 8,27 ммh f =30,5 мм, то

где As– суммарнаяплощадь поперечного сечения арматурныхстержней в растянутой зоне поперечногосечения конструкции, равная для 5 стержней12 мм 563 мм 2 (п.3.1.1. ).

Определим критическое значениекоэффициента изменения прочностиарматурной стали:

,

где R su – расчетное сопротивление арматуры попределу прочности, равное:

R su =R sn / s = 390 / 0,9 = 433,33 МПа (здесь s – коэффициент надежности для арматуры,принимаемый равным 0,9 );

R sn – нормативное сопротивление арматурыпо пределу прочности, равное 390 МПа(табл. 19 или п. 3.1.2 ).

Получили, что  stcr 1. Значит, напряжения от внешней нагрузкив растянутой арматуре превышаютнормативное сопротивление арматуры.Следовательно, необходимо снизитьнапряжение от внешней нагрузки варматуре. Для этого увеличим числоарматурных стержней панели12ммдо 6.Тогда A s= 679 10 -6(п. 3.1.1. ).

МПа,

.

Определимкритическую температуру нагрева несущейарматуры в растянутой зоне.

Потаблице п. 3.1.5. с помощью линейнойинтерполяции определяем, что для арматурыкласса А-III, марки стали 35 ГС и  stcr = 0,93.

t stcr = 475C.

Времяпрогрева арматуры до критическойтемпературы для плиты сплошногопоперечного сечения будет являтьсяфактическим пределом огнестойкости.

с= 0,96 ч,

гдеХ– аргумент функции ошибок Гаусса(Крампа), равный 0,64 (п.3.2.7. ) в зависимостиот величины функции ошибок Гаусса(Крампа), равной:

(здесьt н – температураконструкции до пожара, принимаем равной20С).

Фактическийпредел огнестойкости плиты перекрытияс круглыми пустотами составит:

П ф =0,9 = 0,960,9 = 0,86 ч,

где 0,9 – коэффициент, учитывающий наличиев плите пустот.

Так как бетон – негорючий материал, то,очевидно, фактический класс пожарнойопасности конструкции К0.

Самый распространенный материал встроительстве — это железобетон. Он сочетает в себе бетон и стальную арматуру,рационально уложенную в конструкции для восприятия растягивающих и сжимающихусилий.

Бетон хорошо сопротивляется сжатию ихуже – растяжению. Эта особенность бетона неблагоприятна для изгибаемых ирастянутых элементов. Наиболее распространенными изгибаемыми элементами зданияявляются плиты и балки.

Для компенсации неблагоприятныхпроцессов бетона, конструкции принято армировать стальной арматурой. Армируютплиты сварными сетками, состоящими из стержней, расположенных в двух взаимноперпендикулярных направлениях. Сетки укладывают в плитах таким образом, чтостержни их рабочей арматуры располагались вдоль пролета и воспринималирастягивающие усилия, возникающие в конструкциях при изгибе под нагрузкой, всоответствии с эпюрой изгибающих нагрузок.

Вусловиях пожара плиты подвергаются воздействию высокой температуры снизу,уменьшение их несущей способности происходит в основном за счет сниженияпрочности нагревающейся растянутой арматуры. Как правило, такие элементыразрушаются в результате образования пластического шарнира в сечении смаксимальным изгибающим моментом за счет снижения предела прочностинагревающейся растянутой арматуры до величины рабочих напряжений в ее сечении.

Обеспечение пожарнойбезопасности здания требует усиления огнестойкости и огнесохранностижелезобетонных конструкций. Для этого используются следующие технологии:

• армирование плит производитьтолько вязаными или сварными каркасами, а не отдельными стержнями россыпью;
• во избежание выпучивания продольной арматуры при ее нагреве вовремя пожара необходимо предусмотреть конструктивное армирование хомутами илипоперечными стержнями;
• толщина нижнего защитного слоя бетона перекрытия должна бытьдостаточной для того, чтобы он прогревался не выше 500°С и после пожара неоказывал влияние на дальнейшую безопасную эксплуатацию конструкции.Исследованиями установлено, что при нормируемом пределе огнестойкости R=120, толщиназащитного слоя бетона должна быть не менее 45 мм, при R=180 — не менее 55 мм,при R=240 — не менее 70 мм;
• в защитном слое бетона на глубине 15–20 мм со стороны нижнейповерхности перекрытия следует предусмотреть противооткольную арматурную сеткуиз проволоки диаметром 3 мм с размером ячейки 50–70 мм, снижающую интенсивностьвзрывообразного разрушения бетона;
• усиление приопорных участков тонкостенных перекрытий поперечнойарматурой, не предусмотренной обычным расчетом;
• увеличение предела огнестойкости за счет расположения плит,опертых по контуру;
• применение специальных штукатурок (с использованием асбеста иперлита, вермикулита). Даже при малых величинах таких штукатурок (1,5 — 2 см)огнестойкость железобетонных плит увеличивается в несколько раз (2 — 5);
• увеличение предела огнестойкости за счет подвесного потолка;
• защита узлов и сочленений конструкций слоем бетона с требуемымпределом огнестойкости.

Эти меры обеспечат должную противопожарную безопасность здания.Железобетонная конструкция приобретет необходимую огнестойкость иогнесохранность.

Используемая литература:1.Здания и сооружения, и их устойчивостьпри пожаре. Академия ГПС МЧС России, 20032. МДС 21-2.2000.Методические рекомендации по расчету огнестойкости железобетонных конструкций.- М. : ГУП «НИИЖБ», 2000. — 92 с.